基于双侧齿圈压边的厚板精密冲裁成形力学分析(二)

基于双侧齿圈压边的厚板精密冲裁成形力学分析(二)

Feb 29, 2024

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转发自:第23卷第6期 塑性工程学报 Vol.23 No.6

2016年12月 JOURNAL OF PLASTICITY ENGINEERING Dec. 2016doi:10.3969/j.issn.1007-2012.2016.06.009

作者:(山东科技大学机械电子工程学院,青岛 266590) 苏春建1 闫楠楠2 张晓东4 陆 顺5

(山东科技大学土木工程与建筑学院,青岛 266590) 王 清3

精冲时变形区的球形应力张量Tεσ是O点所受的静水压,该张量影响O点材料的塑性[6-7]。从式(4)可以看出影响变形区静水压力的因素,可通过以下途径来提高静水压力:1)增大σy,主要是通过增大顶件反力;2)增大σN,主要是通过在一定程度上减小凸凹模间隙;3)增大σvx+σvy,通过增大压边力Pv 来实现;4)采用最佳压边圈齿形内角 α。由图1可知:

Pvx+Pvy=Pv(cosα+sinα)

  取极值:令d(Pvx+Pvy)=0,得:dα (5)

Pv(cosα-sinα)=0 (6)

  因为,压边力Pv 一定,所以,cosα-sinα=0, α=π/4

2 厚板精冲的有限元模拟仿真分析

2.1 有限元模型的建立

在有限元模拟过程中,为保证有限元模型精确描述精冲过程,又能保证模拟结果的正确性,根据实际条件做简化处理,因此把精冲过程作为轴对称问题来研究[8-9]。图4为精冲过程的有限元模型,采用V形齿圈是精冲与普通冲裁最显著的区别之一,以点划线为对称轴,为了节省时间和计算机内存,只选取工件的1/2模型进行模拟分析,将板料设置塑性体,其他工件视为刚性体(即不变形体),忽略模具的变形。

图4 精冲过程的有限元模型

Fig.4 Finite element simulation of fine blanking process本文有限元模拟选用直径Φ20mm、板厚8mm的AISI-20钢为研究对象,其他参数如下。

1) 模拟几何参数:凹模外直径Φ50mm,模具间隙0.5mm,模具圆角0.03mm,板料厚度8mm,

V形齿圈速度2mm·s-1,凸模速度1mm·s-1。

2) 摩擦系数的选择:由于是冷冲压,设置冷摩擦系数为0.12;板料与其他零件的接触容差为

0.001。

3) 网格划分:板料作为塑性体分析,采用四节点单元。塑性剪切区域集中在模具刃口之间极窄的区域内,因此,在模具间隙处还需对网格进行局部细化。

4) 边界条件的设定:冲裁方向是沿Y轴负方向,在X方向上不允许发生金属流动,把配料的轴对称面设为X方向固定不动。

5) 冲裁力是选用压力机和设计模具的重要依据之一,影响冲裁力的因素主要包括:材料机械性能及其厚度、零件尺寸、模具几何参数等。由于精冲是在三向受力状态下进行冲裁的,变形抗力要比普通冲裁大得多,因此精冲总压力为:

  其中: FZ=F+FY+FF (7)

F=1.25Ltτb =Ltσb (8)

FY=(0.3-0.6)F (9)

FF=Ap (10)

式中 FZ———精冲总压力

   F———冲裁力

   FY———压料力

   FF———顶(推)件板的反顶力

   L———剪切轮廓线长

   t———材料厚度

   τb———材料的抗剪强度

   σb———材料的抗拉强度

   A———精冲零件的承压面积

   p———单位面积反压力,取20~70MPa

2.2 应力分析

图5是凸模压入板料不同位置时各阶段的等效应力分布情况。

从图5可以看出,双侧齿圈压边方式下的剪切区内等效应力分布较为广泛,主要集中在剪切区域的模具刃口连线附近以及V形齿圈内侧附近,在剪切变形中,材料水平方向的横向流动受到V形齿圈的阻碍作用,对成形中翘曲抑制作用明显,且能够增加剪切区域内的压应力值,使得材料的塑性增加,有利于精冲变形的进行。

从冲裁成形前期可以看出,由于顶件板的作用,远离刃口连线附近的应力也较大,这样就能有效抑制冲裁时所产生的弯曲,随着凸模的下行剪切区域面积逐渐减小,等效应力也随之降低,但是由于在冲裁成形过程中不可避免的出现加工硬化现象,变形区的等效应力依旧很大。

冲裁成形中变形区的最大等效应力随凸模下行变化曲线如图6所示。在冲裁成形前期,远离刃口连线附近的应力较大,有效抑制冲裁时所产生的弯曲。随着凸模压入量的增加,变形区的等效应力呈明显减小的趋势,并逐渐趋于一个定值。

图5 等效应力分布图

a)凸模下降1mm;b)凸模下降2mm

c)凸模下降4mm;d)凸模下降5mm

Fig.5 Distribution of equivalent stress

图6 最大等效应力与凸模压入量关系曲线

Fig.6 Relationship curve of maximum equivalent stressand indentation of punch in plate

2.3 应变分析

图7是凸模压入板料不同位置时各阶段的等效应变分布情况。

从图7中可以看出,等效应变分布与等效应力相似,主要集中在模具刃口连线附近,冲裁初期模具刃口应变分布较小,随着凸模压入量增加模具刃口连线附近局部剪切区的应变较大,说明板料在精冲变形中是在剪切状态下进行,有利于板料塑性流动。与等效应力最大区别是在非变形区板料的等效应变几乎为0。

图8为冲裁成形中变形区的最大等效应变随凸模下行的变化曲线图。从图中可知,随着凸模压入

图7 等效应变分布图

a)凸模下降1mm;b)凸模下降2mm

c)凸模下降4mm;d)凸模下降5mm

Fig.7 Distribution of equivalent strain量的增加,变形区的等效应变呈先增大后减小的趋势。

2.4 静水应力分析

静水应力(即平均应力)对板料的塑性成形性能非常重要,静水压力对抑制剪切区以外的材料流动有很大作用[10]。图9是齿圈压入量对静水压力影响的变化曲线图,从图中可以看出,静水压力随着齿圈压入量的增加而增大,当齿圈全部压入板料之后,齿圈附近区域的静水压力最大,其值约为-102MPa。

随着远离齿圈,静水压力虽然不断减小,但在整个精冲变形区内静水压力依然较大,有助于板材塑性的发挥,从而获得质量更佳的冲裁件。

图9 齿圈压入量对静水压力的影响

Fig.9 Influence of indentation of gear ring in plateon hydrostatic pressure

图10是凸模压入量对静水压力影响的变化曲线,从图中可以看出,冲裁初期,在塑性变形区形成较大的静水压力,有利于材料的进一步变形,当凸模下行50%以后,剪切变形区内的静水压力逐渐减小,拉应力逐渐增大,静水压力随凸模压入量的增加呈减小趋势。剪切区的拉应力容易导致裂纹的产生及扩展,因此静水压力对冲裁成形非常重要。

图10 凸模压入量对静水压力的影响

Fig.10 Influence of indentation of punch in plateon hydrostatic pressure

2.5 材料流动分析

图11是在双侧齿圈压边方式下的材料流动状态图。材料流动速度用矢量方式表示,材料在各个时刻的流动方向可以由速度矢量箭头清楚地显示,速度的大小用不同的箭头颜色表示。由于精冲的落料部分可以视为理想刚性区,对其中的材料视为静止,因此不对落料区域作考虑。

图11 材料流动图

a)凸模下行0.5mm;b)凸模下行1mm;c)凸模下行2mm

Fig.11 Diagram of material flow

在冲裁初期,如图11a所示,凸模下压量较小,材料在三向压应力状态下产生流动涡流,此时的金属流动速度较慢,凸模下行一段距离后,如图11b、图11c所示,此时材料受三向压应力作用,抑制非变形区材料向变形区转移。当凸模下行至中后期时,凸模压入量加大,凸缘部分以刚性体状态继续下移,由于在中后期压应力作用减小,材料转移速度增大,在模具刃口附近金属内部晶粒变形加大,纤维变形加剧,这时极易出现裂纹,因此金属材料流动规律的研究对于冲裁成形具有重要意义。

2.6 板厚对双侧齿圈压边精冲的影响

板厚是影响厚板精密冲裁的主要因素之一,在实际生产加工中,不同制件对板厚的要求也不同,因此需考虑多种板厚的分析,本文分别对6、8、10和12mm厚的板材进行有限元模拟分析,相对间隙保持不变,分析模拟后的冲裁力曲线和断面情况,总结出冲裁力随板厚变化的规律,为实际生产中的模具设计和设备选择提供理论帮助。

图12是冲裁后不同板厚的断面状况,从图中可以看出,4种不同板厚的板料冲裁完成后,断面状况都不相同,光亮带(光亮带主要是产生塑性剪切的材料在和模具侧面接触中被模具侧面挤压而形成的光亮垂直的断面,即图中断面上部较光滑的部分)随着板厚的增加有所减少,由6mm的50%减小到12mm的30%左右,断裂带(断裂带是由刃口处的微裂纹在拉应力的作用下不断扩展而形成的断裂面,断面粗糙,即图中断面下部较粗糙的部分)的长度增加。

图12 不同板厚的断面质量

a)6mm板厚;b)8mm板厚;c)10mm板厚;d)12mm板厚

Fig.12 Shearing section with different sheet thicknesses

3 实验结果

实验通过精冲模具冲制不同板厚(6,8,10和12mm)的钢板,验证双侧齿圈压边的模拟结果的准确性。将本次实验获得制件(图13)与模拟结果相比可以得出,实验结果与模拟结果基本相一致,如图14所示。

图13 冲裁件试样图

Fig.13 Samples figure of blanking parts

图14 模拟结果与实验结果对照

Fig.14 Comparison between simulated andexperimental results

由图13实验所得制件和图14模拟结果与实验结果对照可以看出,冲裁力随着厚板厚度的增大而增大,经过双侧齿圈压边精密冲裁的冲裁力在比普通冲裁并没有大多少(<25%)的情况下断面质量较好,断裂带也能够得到改善,圆角及毛刺都较小,制件结果较为理想。

4 结 论

1) 采用双侧齿圈压边成形的方法可以一次得到断面光洁的冲裁件,且断面质量较高。

2) 在冲裁过程中,模具刃口附近首先出现最大应力,增加剪切区域内的压应力值,使得材料的塑性增加,有利于精冲变形的进行,随着凸模压入量的增加,变形区的等效应力呈明显减小的趋势,等效应变呈先增大后减小的趋势。

3) 在双侧齿圈压边冲裁过程中,静水压力提高了金属的流动塑性,冲裁中后期压应力作用减小,材料转移速度增大,在模具刃口附近金属内部晶粒变形加大,纤维变形加剧,这时极易出现裂纹。

4) 采用双侧齿圈压边时,冲裁件断面质量随着板厚的增加有降低趋势,冲裁力随着板厚的增加而增大,但间隙在一定范围内对冲裁力影响不大。

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基于双侧齿圈压边的厚板精密冲裁成形力学分析(一)
冲裁问题的分析与改进(一)